文獻中部份未將室內隔間作為變數，而實際建 築物的隔間可能是一影響室內風場行為變數

Liu Pei-Chun 等人(2009)對於中庭建築浮力通風評估之研究─以計算流體力學(CFD)及縮尺空氣模型 為例，對計算流體力學模擬建築風場也得到其合適 應用的驗證。 依據上述對日式木造建築構造通風的特性與相 關文獻研究的回顧，說明了建築物開口通風之研 究，可藉由風洞實驗的方式和計流體動力學之數032 033文化資產保存學刊/2011/第十七期/頁31-40圖1.既存的日式木造建築，山牆上方原為通風換氣的 開口被封閉，失去了原功能。Figure1.The loss 室外 外氣導入 a.地板架高之導氣孔剖面 b.通氣窗的排氣方式 c.山牆上方通氣窗的構造 AA剖面 空 氣 層 房 間 緣 側 通風換氣口 值模擬，來驗證室外風場對室內風場的影響。 文獻中部份未將室內隔間作為變數，而實際建 築物的隔間可能是一影響室內風場行為變數；以及 建築物於使用過程，可能因為機能使用變動、管 理，或是為了安全管制，門窗可能長時間封閉，此 情形下，室內空間之通風行為將受到極大的影響。 因此本研究基於不影響空間機能的條件下，不破壞超耐磨木地板之風貌，透過計算流體力學，模擬對象為一 內部具有隔間的日式木造建築，利用基座、地板與 壁面適當位置的小開孔，來探討室內環境風場、溫 度之變化。


室內風場 由於模組的開口率較為微小，不易引進較大 之風量，所以在本模擬分析之結果，室內的平均 速度變化約從0.067m/s至0.074m/s，差異不大，故 風速大小對於通風效率之影響並不顯著，將由速 度分佈圖之變化，來分析通風行為的優劣。 建築物的屋頂因受太陽照射之影響，壁面吸 收太陽的輻射熱，在屋頂、璧面周遭的空氣溫度 高、密度低，而室內其他位置為密度較高之冷空 氣。從冷空氣會流向熱空氣之原理，可以從模擬 結果之速度梯度分佈圖14、及圖15，觀察分析到 氣流速度沿壁面、天花周圍，有較大速度變化梯 度。 於模組1超耐磨木地板下方設置了進風口，但因室內 無對外之通風口，無法產生對流之效應。當模組 2、模組3於寢所的北向壁面上，增加約0.5%開口 率，形成通風路徑，帶動室內的空氣由地面往上 流動，尤其於室內木地板底部約30cm高的地方， 速度變化比其他位置較為明顯。 在模組4中，將木地板的進口率從3%提升到 6%，增加流量係數，較模組2及模組3，有較強之 對流，對流範圍也變大。


就測試點位置加以討論發現，第一點的數值最好（位於枕木結構上）；第二點的回彈率最差（位於兩個枕木的中間），其數據顯示結構強度會對於回彈率數值造成影響。（二 ）力量吸收 FR 值DIN 標準值規定 FR 值須大於 53%，本研究結果得知其 FR 值皆低於 53%，所有點皆不合格。就測試點位置加以討論發現，第一點的數值最低，代表力量衰減最少，結構的強度較好；第四點的數值最高，代表力量衰減，結構的強度較差。肆、 結論與建議根據實驗結果得知，測試點的實驗數據球回彈率測試數據大致上合乎實驗的預期，由此數據觀察，具良好結構支撐處其球體反彈率通常是符合規定，但因其支撐較硬，力量吸收反而不足，因此，良好支撐首應注重力量吸收 FR 之檢測。反過來說，支撐處較軟，球體反彈率不足，要加強 BR 之檢測，根據結列的位置有所差異，但是由理論推測上第四點位置的數值應為最差，但是實驗結果呈現第二點的數值最低，這與預期有些差異，推論可能是木質地板施工時，超耐磨木地板所造成的實驗誤差；根據力量吸收測試數據，在枕木結構附近的測試點，其力量吸收數值皆呈現較低的數值，而在兩個枕木結構間距的測試點，其力量吸收數值較高，數據都合乎結構強度的排列。
　
推薦連結：一些知識的分享